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地下陆续墙钢筋笼吊装计算办法及流程切磋

时间:2011-05-01 11:37:39  来源:  

作者:林健

摘 要: 地下陆续墙的钢筋笼吊装是整个施工过程当中最为关键和危险系数最大的一环,稀奇是超大超重的钢筋笼,如果吊点地位及吊装过程考虑不当,极可能危害施工安全。本文主要以武汉市轨道交通工程8号线竹叶山站地下陆续墙钢筋笼吊装过程为实例,进行钢筋笼的吊装计算及流程设计,以指导今后同类型工程施工。

关键词:地下陆续墙 钢筋笼

1工程概况

竹叶山站是与二环线汉口段配套的轨道交通预留工程第3个车站,竹叶山站为8号线与10号线的换搭车站,通过金桥大道下的通道换乘。

8号线车站位于竹叶山田田绿化广场地下,为地下三层岛式站台车站,车站有效站台中心里程:右AK2+235.000,设计起点里程:右AK2+164.100,设计终点里程为:右AK2+303.900;结构外包全长139.8m,标准段外包宽度约为23.1m。本次施工范围为8号线围护结构的地下陆续墙。8号线竹叶山车站主体围护结构采用C30钢筋混凝土砼、厚1000mm地下陆续墙,共计69幅,标准段陆续墙深约47.8m,主体基坑深约26m。

2吊装方案

8号线车站地下陆续墙钢筋笼较长、较重,吊装时将采用整体制作,分段吊装的施工工艺,这样即可知足理论计算要求,又能知足安全施工要求。分段处采用直螺纹套筒连接,上部钢筋笼套长丝口(丝口长度与略大于套筒长度),下部钢筋笼连接处套短丝口(丝口长度略大于1/2套筒长度),提前将每根主筋连接好,在制作钢筋笼时整体制作。吊装前将套筒向上拧,就可将钢筋笼分隔。具体图示如下:

凭据上述特点和其他地铁工程施工经验,采取双机抬吊四点吊装、整体回直入槽的吊装方案。主机选用200t履带吊车,副机选用100t履带吊车。

3起吊流程

第一步:将套筒向上拧,将上下两节钢筋笼分隔。

第二步:指挥200t、100t两吊机转移到起吊地位,起重工分别安装吊点的卸扣。先起吊下部钢筋笼,纵向吊点设置三个。主吊1个,副吊2个。

第三步:搜检两吊机钢丝绳的安装情况及受力重心后,开始同时平吊下部钢筋笼。钢筋笼吊至离地面1.5m后,应搜检钢筋笼是否平稳。

第四步:采用双机抬吊方式将钢筋笼移至孔口,抬吊过程当中由专职指挥员指挥两辆吊车同步移动,直至200t主吊就位至需下笼槽段附近。将200t起钩,凭据钢筋笼尾部距地面距离,随时指挥副机配合起钩。直至钢筋笼被竖直吊起。

第五步:旋转200t主吊,将下部钢筋笼吊至槽口,对位后下放到槽内,上口用扁担暂且搁置在导墙上。

第六步:准备起吊上部钢筋笼,纵向吊点设置4个,主吊2个,副吊2个。用相同的办法起吊至预定槽段地位。(过程如下图)

①吊挂初始状态

 

②大吊车副钩提起,小吊提离地面50厘米向大吊靠近

 

③大吊主副钩起升,小吊坚持离地距离向大吊靠近

 

④大吊主副钩起升,小吊坚持离地距离进一步向大吊靠近

 

⑤大吊车主钩提起,解脱副钩和小吊车吊钩,钢筋笼成垂直状后对位放下

就位地位


吊挂正面情况:


第七步:将上部钢筋笼吊至槽口,与下部钢筋笼进行对接。对接时钢筋采用直螺纹连接,工字钢采用焊接。

第八步:对接好后,将钢筋笼整体入槽。采用扁担将钢筋笼搁置在导墙上,在确定标高无误后,将吊具拆除。

4 起吊参数验算

4.1 起吊参数选择

主机选用: 200t履带式起重机,把杆接47m,主要机能见表(主吊机能表见附表):

起重半径R(m)

有效起重量Q(t)

提升高度H(m)

角度(度)

9

85.6

78

10

82.6

77

12

74

75

注:①、200t吊车对道路要求较高,现场必须铺筑200mm厚C20钢筋砼内道路。

②、主机起吊铁扁担和料索具总重约2.5t。

副机选用:100t履带式起重机,把杆接30m,主要机能见表(副吊机能表见附表):

起重半径R(m)

有效起重量Q(t)

提升高度H(m)

角度(度)

7

60.5

8

60

9

54.7

注:副机起吊铁扁担及料索具总重约1.5 t。

双机抬吊系数(K)计算

N主机=82.6 t N索=2.5 t Q吊重=35.72 t

K主=(35.72 + 2.5)/82.6 = 0.462

注:在起吊上部钢筋笼时,主机作业半径控制在10m以内。

N副机=60 t N索=1.5 t Q吊重=35.72t

K副=(35.72 + 1.5)/60 = 0.620

注:在起吊上部钢筋笼时,副机作业半径控制在8m以内。

主吊安全距离验算:

主吊最小起重半径9m,履带外伸长度小于3m,则起吊竖直后钢筋笼距离吊车主机最近距离大于6米,能知足起吊的安全距离。

吊点选择:吊点处节点加强,按吊装要求,钢筋笼进行局部加强。

L型、T型、折线型钢筋笼吊装:为了使本钢筋笼回直后基本垂直,必须凭据重心地位合理选择吊点地位。

起吊钢筋笼过程当中主副吊起重半径及起重角度均需控制在额定的范围内。

4.2 吊点设置

(1)钢筋笼横向吊点设置:按钢筋笼宽度L,吊点按0.207L、0.586L、0.207L地位为宜。

(2)钢筋笼纵向吊点设置:下部钢筋纵向吊点设置3点,上部钢筋笼纵向吊点设置4点。 (上部钢筋笼单幅重:49.48T,笼长32m;下部钢筋笼单幅重:20.52T,笼长15.26m)

1)重心计算:

47.26m长钢筋笼

M总=1342023.6Kg.m(不含工字钢,计算过程略)

G总=58364.96Kg,重心距笼顶i=M总/G总=22.9936m

上部钢筋笼(32m长)

M总=685887.7Kg.m(不含工字钢,计算过程略)

G总=41603.41Kg,重心距笼顶i=M总/G总=16.486m

下部钢筋笼计算

M总=126216.4Kg.m(不含工字钢,计算过程略)

G总=16761.55Kg,重心距笼顶i=M总/G总=7.53m

2)上部钢筋笼吊点地位为:笼顶下0.95m+11m+8.5m+9m+2.55m

吊点布置图见下图:

凭据起吊时钢筋笼平衡得:

2TI'+2T2'=49.48t(含工字钢重量) ①

TI'×0.95+ TI'×11.95+T2'×20.45+T2'×29.45= 49.48×16.486 ②

由以上①、②式得:

TI'=11.89t T2='12.85t

则TI=11.89/sin46°=16.53t T2=12.85/sin46°=17.86t

平抬钢筋笼时副吊起吊重量为2T2= 35.72 t

副吊机在钢筋笼回直过程当中随着角度的增大受力也越大,故考虑副机的最大受力为2T2 = 35.72t。

4.3 吊点验算

(1)主吊点钢筋取φ32。

主吊点,全荷载按整幅钢筋笼重量验算

吊环钢筋验算Ag=K×G/(n×2×Rg)×sinα

Ag 吊点钢筋(cm2) 保险系数K取2

G 重量(kg)=70000kg α=90度

n 吊点数为4 Rg 钢筋取2150kg/cm2

Ag=8.14cm2 D=1.6cm,直径取3.2cm符合要求,

主吊点吊钩相同均设32mm圆钢。

(2)上部钢筋笼副吊点钢筋取φ32。

副吊点,全荷载吊环钢筋验算Ag=K×G/(n×2×Rg)×sinα

Ag 吊点钢筋(cm2) 保险系数K取2

G 重量(kg)=35720kg α=90度

n 吊点数为4 Rg 钢筋取2150kg/cm2

Ag=4.153cm2 D=1.1cm,直径取3.2cm符合要求,

副吊点设32mm圆钢。

(3)下部钢筋笼吊点钢筋取φ32。

下部钢筋笼全荷载吊环钢筋验算Ag=K×G/(n×2×Rg)×sinα

Ag 吊点钢筋(cm2) 保险系数K取2

G 重量(kg)=20520kg α=90度

n 吊点数为4 Rg 钢筋取2150kg/cm2

Ag=2.38cm2 D=0.9cm,直径取3.2cm符合要求,

考虑到现场用料方便性,下部钢筋笼建议采用32mm圆钢。

4.4 钢丝绳强度验算

钢丝绳采用6×37+1,公称强度为1700MPa,凭据HG20201-2000《工程建设安装工程起重施工规范》3.4.2条“当做捆绑绳或吊索时,可凭据受力大小,受力根数,弯曲水平有无护绳装配等情况来决定其安全系数,一般K为6~10”,本处安全系数K取6。

由《起重吊装常用数据手册》查得钢丝绳数据如下表:

序号

钢丝绳型号(mm)

型号

K

额定 t

1

52

6×37+1

6

31.00

2

47.5

6×37+1

6

26.00

3

43

6×37+1

6

21.55

4

39

6×37+1

6

17.53

5

36.5

6×37+1

6

15.56

6

34.5

6×37+1

6

13.78

7

32.5

6×37+1

6

12.12

8

30

6×37+1

6

10.55

9

28

6×37+1

6

9.10

(1)主吊扁担上部钢丝绳验算

钢丝绳在钢筋笼竖立起来时受力最大。

吊重:Q1 =Q+G吊=70 t +2.5 t =72.5 t

钢丝绳最大受力T= Q1/2 sin45°=51.27 t。

考虑4根钢丝绳,每边两股。钢丝绳采用直径52 [T]=31*2=62t>T 知足要求。

(2)主吊扁担下部钢丝绳验算

钢丝绳在钢筋笼竖立起来时受力最大。

吊重:Q=70t

钢丝绳直径:39mm,[T]=17.53 t;钢丝绳长度:19m(起吊绳)+10m(连接绳)

钢丝绳: =70 / 4 =17.5 t < [T] 知足要求。

(3)副吊扁担上部钢丝绳验算

通过钢筋笼在起吊过程当中的受力分析,知副吊最大作用力2T2 = 35.72 t 。

钢丝绳直径:47.5mm,[T]=26 t

钢丝绳:T= Q1 /2sin45°=25.26 t < [T] 知足要求。

(4)副吊扁担下部钢丝绳验算

通过钢筋笼在起吊过程当中的受力分析,知钢丝绳最大内力为T2 = 17.86 t。

钢丝绳直径:28mm,[T]=9.1 t;钢丝绳长度:13m(起吊绳)

钢丝绳:T = T2/2=8.93 t < [T] 知足要求。

4. 5 索具与铁扁担强度验算

主副吊采用同类型扁担,由于主吊的吊重较大,因此仅需对其进行验算。

主吊扁担长3.77m,厚度0.05m,高度0.65m。按承受最大重力70t算,承受的最大拉力和剪力均为700KN。

σ=N/l/t=3.7Mpa<215Mpa

т=N/h/t=21.5Mpa<125Mpa,能知足承载力要求。

索具为0.06m直径圆形插销,验算抗剪承载力,每个索具承受35t重量。

т=N/(∏*R*R)=30.9Mpa<125Mpa,亦能知足承载力要求。

4. 6 吊环与焊接强度验算

吊环为4¢32的圆钢,每根承担17.5t重量。

σ=N/(∏*R*R)=54.4Mpa<215Mpa,吊环承载力知足要求。

每根吊环有三条焊缝,长32cm,高0.2cm。

т=N/(n*l*h)=91.1Mpa<160Mpa,焊缝强度能知足要求。

4. 7 抬吊平移验算

经查HG20201-2000《工程建设安装工程起重施工规范》,未提及吊装运输事项,考虑借鉴其他类似规范。

凭据SHT3536-2002《石油化工工程起重施工规范》9.2.3条“采用两台流动式起重机抬吊工件时,两台起重机起重能力宜相同,若分歧时应按起重能力较小的起重机计算起重量,且每台起重机只能按在该工况75%的承载能力。”

现场采用双机抬吊运输,最重单节钢筋笼重量为41603.41Kg,每台吊车承受拉力为G/2=20802kg

以副吊验算起重量

副吊 43.2*0.75=32.4t>20.8t

能知足承载力要求。

4. 8 吊装过程验算

吊装过程当中,假定各分段为简支梁,相当于对现实的陆续梁模型进行了放大,安全系数增大,对平吊过程进行弯矩验算。(计算简图如下)

平吊最大简支长度为11m,每延米重量为1.55t。

最大弯矩为q*l*l/8=230KN·m

每根钢筋受力为230/120/0.5=3.8 KN

每根钢筋应力为3.8*1000 /(∏*16*16)=4.7Mpa<215 Mpa,知足承载力要求。

钢筋笼平吊时,挠度为
5ql^4/(384EJ)=5*1.55*1100^4/(384*2100000*20101)=0.7cm=L/1570
一般钢结构桁架的挠度控制为L/400,该起吊变形值可以知足要求。

5结束语

武汉市轨道交通工程8号线竹叶山站围护结构地下陆续墙已完成67幅,吊装过程当中钢筋笼变形较小,吊点良好,未发生安全事故,证实以上对于钢筋笼吊装过程的验算是牢靠的。但还有一些情况是上文中未曾提及的,如下:

5.1本论文仅针对了平幅钢筋笼的吊装过程进行了验算,但现实过程当中还存在拐角幅钢筋笼,由于受力不匀等原因,要稀奇进行独自的计算,同时对吊点的处理也与平幅不尽相同,需稀奇注意。

5.2尽管本文分析了吊装过程的安全性,但现实进行钢筋笼加工时还增加了部分桁架钢筋,对于保证钢筋笼整体波动的验算也是尤为重要的。同时加工完成后应具体搜检吊点地位焊接质量,发现有隐患的一定及时处理。吊装过程当中既要紧密监控过程,同时也要尽量远离钢筋笼,以保证自身安全。

 

最大弯矩为q*l*l/8=230KN·m

每根钢筋受力为230/120/0.5=3.8 KN

每根钢筋应力为3.8*1000 /(∏*16*16)=4.7Mpa<215 Mpa,知足承载力要求。

钢筋笼平吊时,挠度为
5ql^4/(384EJ)=5*1.55*1100^4/(384*2100000*20101)=0.7cm=L/1570
一般钢结构桁架的挠度控制为L/400,该起吊变形值可以知足要求。

5结束语

武汉市轨道交通工程8号线竹叶山站围护结构地下陆续墙已完成67幅,吊装过程当中钢筋笼变形较小,吊点良好,未发生安全事故,证实以上对于钢筋笼吊装过程的验算是牢靠的。但还有一些情况是上文中未曾提及的,如下:

5.1本论文仅针对了平幅钢筋笼的吊装过程进行了验算,但现实过程当中还存在拐角幅钢筋笼,由于受力不匀等原因,要稀奇进行独自的计算,同时对吊点的处理也与平幅不尽相同,需稀奇注意。

5.2尽管本文分析了吊装过程的安全性,但现实进行钢筋笼加工时还增加了部分桁架钢筋,对于保证钢筋笼整体波动的验算也是尤为重要的。同时加工完成后应具体搜检吊点地位焊接质量,发现有隐患的一定及时处理。吊装过程当中既要紧密监控过程,同时也要尽量远离钢筋笼,以保证自身安全。

 

第七步:将上部钢筋笼吊至槽口,与下部钢筋笼进行对接。对接时钢筋采用直螺纹连接,工字钢采用焊接。

第八步:对接好后,将钢筋笼整体入槽。采用扁担将钢筋笼搁置在导墙上,在确定标高无误后,将吊具拆除。

4 起吊参数验算

4.1 起吊参数选择

主机选用: 200t履带式起重机,把杆接47m,主要机能见表(主吊机能表见附表):

起重半径R(m)

有效起重量Q(t)

提升高度H(m)

角度(度)

9

85.6

78

10

82.6

77

12

74

75

注:①、200t吊车对道路要求较高,现场必须铺筑200mm厚C20钢筋砼内道路。

②、主机起吊铁扁担和料索具总重约2.5t。

副机选用:100t履带式起重机,把杆接30m,主要机能见表(副吊机能表见附表):

起重半径R(m)

有效起重量Q(t)

提升高度H(m)

角度(度)

7

60.5

8

60

9

54.7

注:副机起吊铁扁担及料索具总重约1.5 t。

双机抬吊系数(K)计算

N主机=82.6 t N索=2.5 t Q吊重=35.72 t

K主=(35.72 + 2.5)/82.6 = 0.462

注:在起吊上部钢筋笼时,主机作业半径控制在10m以内。

N副机=60 t N索=1.5 t Q吊重=35.72t

K副=(35.72 + 1.5)/60 = 0.620

注:在起吊上部钢筋笼时,副机作业半径控制在8m以内。

主吊安全距离验算:

主吊最小起重半径9m,履带外伸长度小于3m,则起吊竖直后钢筋笼距离吊车主机最近距离大于6米,能知足起吊的安全距离。

吊点选择:吊点处节点加强,按吊装要求,钢筋笼进行局部加强。

L型、T型、折线型钢筋笼吊装:为了使本钢筋笼回直后基本垂直,必须凭据重心地位合理选择吊点地位。

起吊钢筋笼过程当中主副吊起重半径及起重角度均需控制在额定的范围内。

4.2 吊点设置

(1)钢筋笼横向吊点设置:按钢筋笼宽度L,吊点按0.207L、0.586L、0.207L地位为宜。

(2)钢筋笼纵向吊点设置:下部钢筋纵向吊点设置3点,上部钢筋笼纵向吊点设置4点。 (上部钢筋笼单幅重:49.48T,笼长32m;下部钢筋笼单幅重:20.52T,笼长15.26m)

1)重心计算:

47.26m长钢筋笼

M总=1342023.6Kg.m(不含工字钢,计算过程略)

G总=58364.96Kg,重心距笼顶i=M总/G总=22.9936m

上部钢筋笼(32m长)

M总=685887.7Kg.m(不含工字钢,计算过程略)

G总=41603.41Kg,重心距笼顶i=M总/G总=16.486m

下部钢筋笼计算

M总=126216.4Kg.m(不含工字钢,计算过程略)

G总=16761.55Kg,重心距笼顶i=M总/G总=7.53m

2)上部钢筋笼吊点地位为:笼顶下0.95m+11m+8.5m+9m+2.55m

吊点布置图见下图:

凭据起吊时钢筋笼平衡得:

2TI'+2T2'=49.48t(含工字钢重量) ①

TI'×0.95+ TI'×11.95+T2'×20.45+T2'×29.45= 49.48×16.486 ②

由以上①、②式得:

TI'=11.89t T2='12.85t

则TI=11.89/sin46°=16.53t T2=12.85/sin46°=17.86t

平抬钢筋笼时副吊起吊重量为2T2= 35.72 t

副吊机在钢筋笼回直过程当中随着角度的增大受力也越大,故考虑副机的最大受力为2T2 = 35.72t。

4.3 吊点验算

(1)主吊点钢筋取φ32。

主吊点,全荷载按整幅钢筋笼重量验算

吊环钢筋验算Ag=K×G/(n×2×Rg)×sinα

Ag 吊点钢筋(cm2) 保险系数K取2

G 重量(kg)=70000kg α=90度

n 吊点数为4 Rg 钢筋取2150kg/cm2

Ag=8.14cm2 D=1.6cm,直径取3.2cm符合要求,

主吊点吊钩相同均设32mm圆钢。

(2)上部钢筋笼副吊点钢筋取φ32。

副吊点,全荷载吊环钢筋验算Ag=K×G/(n×2×Rg)×sinα

Ag 吊点钢筋(cm2) 保险系数K取2

G 重量(kg)=35720kg α=90度

n 吊点数为4 Rg 钢筋取2150kg/cm2

Ag=4.153cm2 D=1.1cm,直径取3.2cm符合要求,

副吊点设32mm圆钢。

(3)下部钢筋笼吊点钢筋取φ32。

下部钢筋笼全荷载吊环钢筋验算Ag=K×G/(n×2×Rg)×sinα

Ag 吊点钢筋(cm2) 保险系数K取2

G 重量(kg)=20520kg α=90度

n 吊点数为4 Rg 钢筋取2150kg/cm2

Ag=2.38cm2 D=0.9cm,直径取3.2cm符合要求,

考虑到现场用料方便性,下部钢筋笼建议采用32mm圆钢。

4.4 钢丝绳强度验算

钢丝绳采用6×37+1,公称强度为1700MPa,凭据HG20201-2000《工程建设安装工程起重施工规范》3.4.2条“当做捆绑绳或吊索时,可凭据受力大小,受力根数,弯曲水平有无护绳装配等情况来决定其安全系数,一般K为6~10”,本处安全系数K取6。

由《起重吊装常用数据手册》查得钢丝绳数据如下表:

序号

钢丝绳型号(mm)

型号

K

额定 t

1

52

6×37+1

6

31.00

2

47.5

6×37+1

6

26.00

3

43

6×37+1

6

21.55

4

39

6×37+1

6

17.53

5

36.5

6×37+1

6

15.56

6

34.5

6×37+1

6

13.78

7

32.5

6×37+1

6

12.12

8

30

6×37+1

6

10.55

9

28

6×37+1

6

9.10

(1)主吊扁担上部钢丝绳验算

钢丝绳在钢筋笼竖立起来时受力最大。

吊重:Q1 =Q+G吊=70 t +2.5 t =72.5 t

钢丝绳最大受力T= Q1/2 sin45°=51.27 t。

考虑4根钢丝绳,每边两股。钢丝绳采用直径52 [T]=31*2=62t>T 知足要求。

(2)主吊扁担下部钢丝绳验算

钢丝绳在钢筋笼竖立起来时受力最大。

吊重:Q=70t

钢丝绳直径:39mm,[T]=17.53 t;钢丝绳长度:19m(起吊绳)+10m(连接绳)

钢丝绳: =70 / 4 =17.5 t < [T] 知足要求。

(3)副吊扁担上部钢丝绳验算

通过钢筋笼在起吊过程当中的受力分析,知副吊最大作用力2T2 = 35.72 t 。

钢丝绳直径:47.5mm,[T]=26 t

钢丝绳:T= Q1 /2sin45°=25.26 t < [T] 知足要求。

(4)副吊扁担下部钢丝绳验算

通过钢筋笼在起吊过程当中的受力分析,知钢丝绳最大内力为T2 = 17.86 t。

钢丝绳直径:28mm,[T]=9.1 t;钢丝绳长度:13m(起吊绳)

钢丝绳:T = T2/2=8.93 t < [T] 知足要求。

4. 5 索具与铁扁担强度验算

主副吊采用同类型扁担,由于主吊的吊重较大,因此仅需对其进行验算。

主吊扁担长3.77m,厚度0.05m,高度0.65m。按承受最大重力70t算,承受的最大拉力和剪力均为700KN。

σ=N/l/t=3.7Mpa<215Mpa

т=N/h/t=21.5Mpa<125Mpa,能知足承载力要求。

索具为0.06m直径圆形插销,验算抗剪承载力,每个索具承受35t重量。

т=N/(∏*R*R)=30.9Mpa<125Mpa,亦能知足承载力要求。

4. 6 吊环与焊接强度验算

吊环为4¢32的圆钢,每根承担17.5t重量。

σ=N/(∏*R*R)=54.4Mpa<215Mpa,吊环承载力知足要求。

每根吊环有三条焊缝,长32cm,高0.2cm。

т=N/(n*l*h)=91.1Mpa<160Mpa,焊缝强度能知足要求。

4. 7 抬吊平移验算

经查HG20201-2000《工程建设安装工程起重施工规范》,未提及吊装运输事项,考虑借鉴其他类似规范。

凭据SHT3536-2002《石油化工工程起重施工规范》9.2.3条“采用两台流动式起重机抬吊工件时,两台起重机起重能力宜相同,若分歧时应按起重能力较小的起重机计算起重量,且每台起重机只能按在该工况75%的承载能力。”

现场采用双机抬吊运输,最重单节钢筋笼重量为41603.41Kg,每台吊车承受拉力为G/2=20802kg

以副吊验算起重量

副吊 43.2*0.75=32.4t>20.8t

能知足承载力要求。

4. 8 吊装过程验算

吊装过程当中,假定各分段为简支梁,相当于对现实的陆续梁模型进行了放大,安全系数增大,对平吊过程进行弯矩验算。(计算简图如下)

平吊最大简支长度为11m,每延米重量为1.55t。

最大弯矩为q*l*l/8=230KN·m

每根钢筋受力为230/120/0.5=3.8 KN

每根钢筋应力为3.8*1000 /(∏*16*16)=4.7Mpa<215 Mpa,知足承载力要求。

钢筋笼平吊时,挠度为
5ql^4/(384EJ)=5*1.55*1100^4/(384*2100000*20101)=0.7cm=L/1570
一般钢结构桁架的挠度控制为L/400,该起吊变形值可以知足要求。

5结束语

武汉市轨道交通工程8号线竹叶山站围护结构地下陆续墙已完成67幅,吊装过程当中钢筋笼变形较小,吊点良好,未发生安全事故,证实以上对于钢筋笼吊装过程的验算是牢靠的。但还有一些情况是上文中未曾提及的,如下:

5.1本论文仅针对了平幅钢筋笼的吊装过程进行了验算,但现实过程当中还存在拐角幅钢筋笼,由于受力不匀等原因,要稀奇进行独自的计算,同时对吊点的处理也与平幅不尽相同,需稀奇注意。

5.2尽管本文分析了吊装过程的安全性,但现实进行钢筋笼加工时还增加了部分桁架钢筋,对于保证钢筋笼整体波动的验算也是尤为重要的。同时加工完成后应具体搜检吊点地位焊接质量,发现有隐患的一定及时处理。吊装过程当中既要紧密监控过程,同时也要尽量远离钢筋笼,以保证自身安全。

 

最大弯矩为q*l*l/8=230KN·m

每根钢筋受力为230/120/0.5=3.8 KN

每根钢筋应力为3.8*1000 /(∏*16*16)=4.7Mpa<215 Mpa,知足承载力要求。

钢筋笼平吊时,挠度为
5ql^4/(384EJ)=5*1.55*1100^4/(384*2100000*20101)=0.7cm=L/1570
一般钢结构桁架的挠度控制为L/400,该起吊变形值可以知足要求。

5结束语

武汉市轨道交通工程8号线竹叶山站围护结构地下陆续墙已完成67幅,吊装过程当中钢筋笼变形较小,吊点良好,未发生安全事故,证实以上对于钢筋笼吊装过程的验算是牢靠的。但还有一些情况是上文中未曾提及的,如下:

5.1本论文仅针对了平幅钢筋笼的吊装过程进行了验算,但现实过程当中还存在拐角幅钢筋笼,由于受力不匀等原因,要稀奇进行独自的计算,同时对吊点的处理也与平幅不尽相同,需稀奇注意。

5.2尽管本文分析了吊装过程的安全性,但现实进行钢筋笼加工时还增加了部分桁架钢筋,对于保证钢筋笼整体波动的验算也是尤为重要的。同时加工完成后应具体搜检吊点地位焊接质量,发现有隐患的一定及时处理。吊装过程当中既要紧密监控过程,同时也要尽量远离钢筋笼,以保证自身安全。

 

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